Поддержка

Рекомендации по применению

На эффективную эксплуатацию и ресурс охлаждающей ТЭ конструкции в значительной степени влияют следующие факторы:

  •  Монтаж 
  •  Механические нагрузки 
  •  Температурные потери 
  •  Теплоотвод 
  •  Электропитание 

Монтаж объекта охлаждения на ТЭ модуль и ТЭ модуля на теплоотводящие элементы

От качества монтажа объекта охлаждения на ТЭ модуль и ТЭ модуля на теплоотдводящие элементы напрямую зависит эффективность работы ТЭ конструкции в целом.

Существует три способа монтажа:

  •  механический, 
  •  пайка, 
  •  клейка. 

Механический способ (Mechanical Mounting)

Описание. ТЭ модуль помещается между двумя тепообменниками, положение которых фиксируется с помощью болтов или другим механическим способом. Для хорошего теплового контакта зазоры между поверхностями заполняются теплоконтактной пастой (thermal grease) – см. рис. 1.

Рисунок 1. Механический метод монтажа

Для примера в таблице 1. приведены параметры теплоконтактной пасты КПТ-8 (основа – силиконовое масло, наполнитель – ZnO).

Таблица 1. Параметры теплоконтактной пасты КПТ-8

Теплоконтактная паста Теплопроводность, В/мК Диапазон температур, ºС
КПТ-8 0.8 – 1.6 -60 до +180ºC

Применение и ограничения. Механический метод применяется, когда имеется необходимость демонтажа конструкции или другие методы не желательны – в частности, когда линейные размеры монтируемых поверхностей порядка или более 15-20 мм. Миниатюрные ТЭ модули, как правило, требуют других методов монтажа.

При механическом монтаже давление не должно превышать некоторой величины, установленной индивидуально для данного ТЭ модуля. Оценки этой величины могут быть проведены из расчета 0.1 кг/мм2 на нормальную поверхность ТЭ материала.

Кроме того, необходимо отметить, что при механическом монтаже неизбежны тепловые потери по элементам крепежа.

Метод пайки (Soldering)

Описание. При использовании этого метода внешние поверхности монтируемых теплопереходов ТЭ модуля должны быть металлизированы. При необходимости РМТ предоставляет такую опцию для своих модулей, а также по просьбе заказчика обслуживает место предполагаемой пайки.

Рисунок 2. Метод монтажа – пайка

При пайке ТЭ модуль нагревается до достаточно высоких температур, и это требует особых мер осторожности, как-то:

  •  Температура плавления внешнего припоя, а также температура перегрева (обычного при использовании пайки) должна быть меньше, чем температура плавления внутреннего припоя, используемого  при сборке самого ТЭ модуля (температуры плавления внутренних и внешних припоев – см. таблицу 2). 
  •  Длительность пайки должна быть как можно меньше, чтобы снизить перегрев. 

Таблица 2. Основные припои и их температуры плавления

ВНУТРЕННИЕ ПРИПОИ
Припой Состав Тпл, ºC
Олово-Свинец Sn-63%, Pb-37% 183
Олово-Сурьма Sn-95%, Sb-5% 230
ВНЕШНИЕ ПРИПОИ
Припой Состав Тпл, ºC
Висмут-Олово-Свинец (Розе) Bi-50%, Sn-25%, Pb-25% 94
Индий-Олово In-52%, Sn-48% 117
Висмут-Олово Bi-57%, Sn-43% 138
Олово-Свинец-Кадмий Sn-50%, Pb-32%, Cd-18% 145
Индий In-100% 157
Олово-Свинец
(только для внутреннего припоя Олово-Сурьма (230 ºC))
Sn-63%, Pb-37% 183

Применение и ограничения. Метод пайки применим для постоянного монтажа ТЭ модулей. Так как припои представляют собой жесткий крепеж, метод применим лишь для миниатюрных ТЭ модулей (линейные размеры монтируемых поверхностей меньше 15 мм). В вакууме при альтернативе клейки и пайки необходимо остановить выбор на методе пайки, чтобы исключить газовыделение.

Метод клейки (Gluing)

Описание. Современный и широко распространенный метод. Используются хорошо теплопроводящие клеи на эпоксидной основе (Thermal Epoxies). В качестве наполнителя могут служить графитовые или алмазные порошки, оксид цинка, AlN, Al2O3, серебро, SiN и т.д. Иллюстрация представлена на рис. 3.

Рисунок 3. Метод монтажа – клейка

Применение и ограничения. Метод применим для постоянного монтажа ТЭ модулей. Дальнейшая эксплуатация ТЭ модуля должна проводиться в строгом соответствии с рекомендуемыми температурными режимами. Важно иметь в виду, что из-за газовыделения этот метод не применим для охлаждения в герметичных условиях.

Механические напряжения

При монтаже, эксплуатации, обслуживании и транспортировке ТЭ модулей неизбежны механические напряжения, которые необходимо учитывать и, по возможности, минимизировать. Сюда относятся:

  •  Статическая нагрузка 
  •  Напряжения, связанные с тепловым расширением 
  •  Вибрация и удары 

Статическая нагрузка

Рисунок 4. – Статическая механическая нагрузка на ТЭ ветвь

В конструкции ТЭ модулей самые деликатные детали – термоэлектрические ветви на основе материала Bi2Te3. Таким образом, оценки максимальных механических нагрузок на ТЭ модуль основаны на прочности термоэлектрического материала. РМТ рекомендует следующие значения допустимой механической нагрузки на ТЭ материал:

Таблица 3. Максимальная механическая статическая нагрузка на ТЭ материал

Допустимое механическое напряжение (max) На 1 мм2  поперечного сечения, Н/ мм2
Усилие растяжения 5
Усилие сжатия 5
Усилие на сдвиг 2

Важно, что, если ТЭ материал достаточно хорошо выдерживает напряжение сжатия и растяжения, он гораздо менее прочен при усилии на сдвиг.

Примеры оценок

Рисунок 5. – Статическая механическая нагрузка на ТЭ модуль

Таблица 4. Оценки максимального механического напряжения на ТЭ модуль

Параметр Ед. Пример 1 Пример 2
Тип ТЭО 1MC06-070-10 1MC04-030-05
Холодная сторона мм 12.0x12.0 6,4x6,4
Горячая сторона мм 12.0x12.0 6,4x6,4
Число ветвей 140 60
Сечение ветви мм2 0.6x0.6 0.4x0.4
Суммарное сечение мм2 50.4 9.6
Максимальное усилие
Усилие растяжения Н 252 48
Усилие сжатия Н 252 48
Усилие на сдвиг Н 100 19

Замечание: Если применяется механический монтаж, максимальную силу сжатия необходимо разделить на количество винтов, чтобы оценить крутящее усилие на каждый винт.

Напряжения, связанные с тепловым расширением

При эксплуатации ТЭ модуля необходимо обеспечить близость КТР керамики ТЭО и материалов, прикрепленных к нему. Например, настоятельно рекомендуется использовать при монтаже ТЭО материалы теплообменников, такие как Ковар, CuW или CuMo. При использовании меди, никеля или алюминия ТЭ модуль может выйти из строя из-за отрыва или трещин ТЭ ветвей в результате недопустимо высоких термомеханических напряжений, возникающих из-за разницы КТР.

Таблица 5. КТР различных материалов

Материал КТР×106, 1/К
ТЭ материал на основе Bi2Te3 12.9 (^)
Керамика Al2O3 - 100% 7.2
Керамика AlN 4.5
Медь 16.7
Никель 11.9
Алюминий 22.5
Латунь 18.0
Ковар 5.5
Медь-Вольфрам (10%-90%) 6.7
Медь-Вольфрам (20%-80%) 8.5
Медь-Молибден (15%-85%) 6.9
Медь-Молибден (25%-75%) 8.0

Вибрация и удары

Вибрация и удары являются обычным явлением для большинства устройств, на которых установлены ТЭО, особенно для портативных полевых устройств, в военных и авиакосмических программах. ТЭ модули обладают высокой устойчивостью к таким динамическим нагрузкам. Они неоднократно успешно подвергались ударам и вибрации при использовании в самолетах, космических кораблях и в большинстве других подобных применений.

Для подтверждения высокой долговечности, ТЭО подвергаются механическим испытаниям в рамках квалификационных программ.

Стандартные механические испытания указаны в Telcordia GR-468 CORE (Reliability Assurance for Optoelectronic Devices – Подтверждение надежности оптоэлектронных устройств).

ТЭО должны выдерживать следующие минимальные вибрационные и ударные нагрузки:

  •  Вибрация в диапазоне от 20 до 2000 Гц с максимальным ускорением 20 g. 
  •  Одиночный удар – удар силой 1500 г по всем трем осям. 

Примечание. При таких механических испытаниях поверх ТЭО необходимо устанавливать макетную массу, имитирующую холодный предмет.

Снижение температурных потерь при охлаждении объекта

Полная тепловая нагрузка на ТЭ модуль есть сумма активного теплопритока от объектов, требующих охлаждения, а также пассивного теплопритока, который является результатом сопутствующих процессов теплообмена. Пассивная тепловая нагрузка приводит к снижению эффективности охлаждения.

Рекомендации по снижению пассивных кондуктивных тепловых нагрузок

К пассивной тепловой нагрузке приводит кондуктивный теплообмен, осуществляющийся посредством теплопроводности по элементам (к примеру, проводам, мультиплексорам), соединенным с охлаждаемым объектом.

Как правило, вторым своим концом эти элементы соединены с корпусом. Если число таких элементов N, теплопроводность i-того элемента ki, температура корпуса есть Thot, а температура холодной стороны ТЭ модуля Tcold, то пассивную кондуктивную тепловую нагрузку на холодную сторону можно оценить как:

*В некоторых случаях теплопроводные потоки по проводам так оценивать нельзя. Температура вдоль провода, строго говоря, меняется не только за счет теплопроводности, но и за счет теплообмена с окружающей средой и нагрева в связи с теплотой Джоуля. Температура провода может сравняться с температурой окружающей среды уже на заметном расстоянии от места горячего теплового контакта. В этом случае, приводимая формула дает заниженную величину теплопроводного потока.

   Ясно, что для уменьшения этой паразитной нагрузки, необходимо либо уменьшать теплопроводность несущих элементов, либо уменьшать Thot.

Первое возможно путем выбора материала теплопроводящих элементов. В таблице 6. даны величины удельных теплопроводностей для некоторых металлов, используемых для проводов.

Таблица 6. Теплопроводности некоторых металлов

Материал Теплопроводность, Вт/мК
Алюминий 237
Золото 317
Серебро 429
Платина 72
Медь 400

В качестве примера предположим, что холодная сторона ТЭ модуля 1МС04-018-15, должна поддерживаться при температуре 230 К при 300 К на горячей стороне. К холодной стороне подводятся два провода, питающих термодатчик. Диаметр проводов 50 мкм, длина 5 мм. Вторым концом провода крепятся к корпусу. Температура корпуса 302 К. Если провода выполнены из золота, пассивные тепловые потоки на холодную сторону составляют 19 мВт, и 230 К на холодной стороне не достижимы; если же провода сделаны из платины, то пассивная нагрузка на холодную сторону равна лишь 4.2 мВт и задача решаема.

Второй вариант уменьшения кондуктивных пассивных тепловых потоков возможен за счет соединения теплопроводящих элементов с деталями конструкции, имеющими температуру Т ниже, чем Thot: Tcold<T<Thot. Если используется многокаскадный ТЭ модуль, в качестве теплоотводящих частей конструкции, удовлетворяющих этому условию, могут служить промежуточные каскады ТЭ модуля. Часто подобный опосредованный теплоотвод в инженерной терминологии называют якорением.

В простейшем случае кондуктивными элементами могут быть подводящие провода, которые при якорении обеспечиваются тепловыми контактом на одном из промежуточных каскадов.

Элементы, выделяющие пассивное тепло и не требующие охлаждения до низких температур (Tcold) можно вынести за пределы холодной стороны ТЭ модуля. Их тепловую нагрузку можно отвести посредством специального теплопроводящего моста, являющимся интерфейсом между тепловыделяющим элементом и некоторым промежуточным каскадом.

Примером такого снижения кондуктивной пассивной тепловой нагрузки может служить полезная модель (ПАТЕНТ РФ № 41548, U1, заявка № 2004120182, от 08.07.2004) – см. рис. 6.

Рисунок 6.  Пример четырехкаскадного ТЭ модуля, снабженного экраном-мостом. 1 –ТЭ ветви каскадов, 2 – теплопереходы, 3 – теплоотводящий экран-мост, установленный на теплопоглощающей поверхности нижнего каскада 4 по отношению к теплопоглощающей поверхности 5 холодного теплоперехода 6 ТЭ модуля; 7 – посадочные места экрана-моста для установки элементов, выделяющих пассивное тепло (Патент РФ № 41548, U1, заявка № 2004120182, от 08.07.2004).

В данном случае рабочая тепловая нагрузка на холодную сторону ТЭ модуля составляла 100 мВт, тогда как на теплоотводящий экран-мост, монтирующийся на нижний каскад, - 150 мВт.  В отсутствии экрана-моста на холодную сторону пришлась бы вся нагрузка 250 мВт, при этом стало бы невозможно обеспечить необходимую разность температур.

Рекомендации по снижению пассивных тепловых нагрузок благодаря взаимодействию с газонаполненной средой (конвекция и теплопроводность) 

Как известно, вакуум в системе охлаждающей ТЭ конструкции является наилучшим случаем для уменьшения паразитных тепловых потерь, так как практически исключает дополнительную конвекцию и теплопроводность, увеличивающие тепловую нагрузку на холодную сторону.

Если в конструкции прибора газонаполненная среда, то будет наблюдаться заметное уменьшение и  достижимой разности температур на ТЭ модуле, и его холодопроизводительности по сравнению со случаем вакуума, так как проявляется влияние двух процессов:

  • Теплопроводность в зазорах между ветвями ТЭ модуля

В Таблице 7 даны величины теплопроводности некоторых наиболее часто применяющихся газов при нормальных условиях и оценка снижения ΔTmax стандартного однокаскадного ТЭ модуля (например, ТЭ модуль 1МС04-018-05) с величиной β=0.25, если его ΔTmax в вакууме составляет 70º. Горячий теплопереход термостатирован при температуре Thot=300 К.

Таблица 7. Оценка снижения ΔTmax в газонаполненной среде по сравнению с вакуумом (ΔTmax в вакууме составляет 70º)

Газ Теплопроводность, Вт/мК Снижение
ΔTmax, º
Сухой воздух 0.026 1.4
Аргон 0.016 0.9
Ксенон 0.0057 0.3

Как видно, наилучший вариант газонаполненной среды – плохо проводящий тепло ксенон.

  •  Конвективный теплообмен 

Проведем анализ конвективной тепловой нагрузки для различных газов. Коэффициент теплоотдачи αconv при конвекции определяется как:

где Nu - число Нуссельта, х - характерный размер холодной стороны ТЭ модуля, κ -удельная теплопроводность газа (см. Таблицу 7).

Возможное приближение для расчета числа Нуссельта приведена в работе[2].

В Таблице 8 даны расчетные результаты для величины  αconv для тех же газов (см. Таблицу 7) при температуре газа 300 К, характерной ΔT=70° и характерном размере х=5 мм (например, ТЭ модуль 1МС04-018-15). Также приведены оценки пассивной тепловой нагрузки и снижения ΔT при этих условиях.

Таблица 8. Оценка конвективного коэффициента теплоотдачи для разных газов при температуре газа 300 К, характерной ΔT=70º и характерном размере х=5 мм, результаты расчета Qpas и снижения ΔT (1МС04-018-15) по сравнению с работой в вакууме

Газ αконв, Вт/м2К Qpas, мВт Снижение ΔT, º
Сухой воздух 21.6 49 6.8
Аргон 14.8 34 5
Ксенон 8.5 19 2.7

Чем инертнее газ, тем менее интенсивны пассивные тепловые потоки, препятствующие эффективной работе ТЭ модуля. Это нужно учитывать при выборе рабочей среды охлаждаемой конструкции.

Рекомендации по снижению излучательных пассивных тепловых нагрузок

В отличие от влияния газонаполненной среды, излучение присутствует и в вакууме. В газонаполненной среде обычно излучательная нагрузка в несколько раз меньше, чем конвективная. И в том, и другом случае довольно часто необходимо принимать меры для ее снижения.

Для снижения пассивных излучательных нагрузок служат методы экранирования.

Лучистый поток от тела 1 с температурой Т1 к телу 2 с температурой Т2 можно в общем виде описать следующей формулой:

где А12 –коэффициент излучения между телом 1 и телом 2, σБ – константа Больцмана, F2 – поверхность тела 2, принимающая лучистый поток.

Ясно, что если охлаждаемая поверхность F2 и ее температура Т2 заданы, для снижения лучистого потока возможны два пути:

  •  уменьшение величины А12 (например, нанесение отражающих покрытий, методы экранирования); 
  •  снижение температуры Т1 (например, использование охлаждаемых экранов). 

Пример якорения кондуктивных интерфейсов и одновременно частичного экранирования от излучения был рассмотрен в пункте 3.1. Поверхность экрана-моста имеет блестящее покрытие, а высота такова, что все каскады ТЭ модуля выше места крепления теплоотводящего элемента оказываются внутри экрана. При этом экран является охлаждаемым, так как устанавливается на холодный теплопереход нижнего каскада многокаскадного ТЭ модуля, что является дополнительным преимуществом с точки зрения уменьшения влияния лучистых потоков.

Влажность. Точка росы

Во многих случаях ТЭ модуль обеспечивает охлаждение ниже температуры окружающей среды. При этом требуемая температура охлаждения часто бывает ниже точки росы.

Если работа ТЭО происходит в газонаполненной неосушенной среде, это приводит к конденсации воды. Такое явление может являться причиной в лучшем случае неадекватных рабочих параметров ТЭО, а в худшем - короткого замыкания в электрической цепи модуля и деградации термоэлектрического материала.

Для ТЭО, работающих не в вакуумированном объеме, необходимо, чтобы либо газ был осушенный, либо точка росы заполняющего газа была ниже заданной холодной температуры.

Если ТЭ модуль все же должен работать в условиях влажной окружающей среды, то необходима защита от влаги. Миниатюрные ТЭО со специальной защитой – с покрытие парилена - поставляются по требованию заказчика. РМТ запатентовал метод такой защиты. Для более крупных модулей возможная герметизация по периметру.

Рисунок 7. – Зависимость точки росы от температуры окружающей среды на воздухе.

Для расчета точки росы Δd можно использовать следующее уравнение, зная относительную влажность RH и фактическую температуру T воздуха:

где температуры указаны в градусах Цельсия, константы: a = 17.27, b = 237.7 °C.

В таблице 9 даны примерные температуры охлаждения для модулей разного числа каскада и точка росы при данной относительной влажности. Видно, что взятая относительная влажность RH принимает достаточно скромные значения.

Таблица 9.

Тип модуля Типичная температуры охлаждения, °C Точка росы, °C RH*, %
1-каскадный -20 -33.6 1
2-каскадный -30 -40.4 0.5
3-каскадный -50 -60.1 0.05
4-каскадный -70 -76.2 0.005

* - при 27 °C.

Для многокаскадного охлаждения вакуум или осушенная газовая среда являются настойчивой рекомендацией.

Эффективность теплоотвода

ТЭ модуль или полусборку нельзя эксплуатировать без достаточного теплоотвода с горячей стороны.

Как правило, проектирование теплоотводящей системы можно разделить на две части:

  •  Определение необходимого теплового сопротивления Rt, при котором выполняются требования рабочего режима ТЭ конструкции; 
  •  Проектирование теплоотводящей системы, имеющей тепловое сопротивления не более рассчитанного значения Rt 

Пусть известен рабочий режим, который должна обеспечить охлаждающая конструкция, то есть полная холодопроизводительность Q и необходимая разность температур ΔT в данных условиях, при заданной температуре окружающей среды Ta. Тогда можно путем расчетов определить наибольшую температуру Thot max горячей стороны ТЭ модуля или ТЭ полусборки, при которой совокупность рабочих требований еще выполнима. Пусть расчетная тепловая мощность, которую необходимо отвести при этом, составляет величину Qhot. Тогда необходимое значение Rt можно рассчитать по формуле:

В дальнейшем опытный конструктор-теплофизик подбирает или разрабатывает необходимый радиатор, делает заключение о необходимости естественного или принудительного теплообмена радиатора и окружающей среды; во втором случае, рекомендует конкретный вентилятор и т.п.

При необходимости решения такой задачи, обращайтесь в отдел разработок РМТ

Электропитание ТЭ модуля

ТЭ модуль – устройство, работающее на постоянном токе. Переменный ток любого характера оказывает вредное воздействие на эффективность работы модуля Пельтье. Оценим это влияние, а также рассмотрим возможность применения.

Синусоидальная пульсация (Ripples)

Рассмотрим снижение максимальной разности температур ΔTmax на примере синусоидально-модулированного тока – см. рис. 8. Пусть при постоянном токе (DC) величиной I0 разность максимальная разность температур составляет ΔTmax(DC). Для синусоидальных пульсаций I0 – среднее значение тока, амплитуда колебаний есть NI0

Рисунок 8. Зависимость тока АС через ТЭ модуль от времени при синусоидальной модуляции

Тогда отношение максимальной разности температур ΔTmax(AC), полученной на токе, имеющем переменную составляющую, к номинальной ΔTmax(DC) есть:

Для примера приведем зависимость ΔTmax(AC) от N для однокаскадного ТЭ модуля со значением ΔTmax(DC)= 70º - см. рис. 9.

Рис. 9. Зависимость ΔTmax(AC) от N при номинальном ΔTmax(DC)= 70º при синусоидальной пульсации

RMT рекомендует ограничить коэффициент пульсаций до уровня менее 10 %, что снизит потери по глубине охлаждения до уровня менее 1 % (порядка 1 °С).

Случай широтно-импульсной модуляции (ШИМ, PWM)

Пусть имеется широтно-импульсная модуляция тока, I0 – среднее значение тока, амплитуда колебаний есть NI0 – см. рис. 10.

Q=τ/T – аналог скважности (duty cycle).

Рисунок 10. Зависимость тока АС через ТЭ модуль от времени при широтно-импульсной модуляции

Тогда отношение максимальной разности температур ΔTmax(AC), полученной на токе, имеющем переменную составляющую, к номинальной ΔTmax(DC) есть:

Расчетные результаты, иллюстрирующие уменьшение ΔTmax(AC) для однокаскадного ТЭ модуля со значением ΔTmax(DC)= 70º даны на рис. 11.

Рисунок 11. Разница температур на ТЭО в зависимости от электрического тока для источника постоянного тока и ШИМ. В легенде в скобках указан параметр Q.

Из рассмотренных случаев видно, что, чем сильнее отклонения силы тока от постоянной величины, тем все более неэффективна работа модуля Пельтье. Это легко понять, если представить входное значение (электрический ток, как в рассмотренном случае, или напряжение) в ШИМ как суперпозицию среднего и переменного значения. Среднее значение приводит к термоэлектрическому охлаждению, тогда как переменное обеспечивает только омический нагрев.

Допустимый уровень модуляции N, который обеспечивает снижение температуры не более, чем на 0.5 ºС, составляет 0.05 – 0.1.

ПИД и ШИМ

Регуляция температуры ТЭ модуля часто основана на механизме пропорционально-интегрально-дифференциального (ПИД) контроля, который представляет собой обратную связь контура управления, обычно используемую в промышленных системах. ПИД-регулятор вычисляет значение «ошибки» как разницу между измеряемой переменной процесса и желаемым заданным значением. Такой контроллер пытается минимизировать ошибку, регулируя параметры управления. Этот метод всегда считался достаточно строгим и надежным.

В качестве альтернативы ПИД-методу в настоящее время также популярно управление с помощью широтно-импульсной модуляцией (ШИМ), рассмотренной выше. Здесь переменное питание может применяться с помощью формы пропорционального распределения времени - период времени фиксирован, а изменение достигается за счет изменения доли рабочего цикла - Q. При достаточно высоком временном разрешении этот метод может дать удовлетворительную производительность. Такие контроллеры дешевле, поэтому в последнее время предпринимается много попыток применить их для широкого круга задач, включая контроль температуры ТЭО. Однако, как было показано выше, метод ШИМ всегда приводит к снижению эффективности ТЭО, и это надо не упускать из виду.

Резюме

  •  Пайка является предпочтительным методом монтажа миниатюрных одно- и многокаскадных ТЭО. 
  •  Термоэлектрический материал более прочен при растяжении и при сжатии, чем при сдвиге. 
  •  TEО – полупроводниковый прибор постоянного тока. Переменный ток любого характера оказывает вредное воздействие на эффективность работы модуля. 
  •  ШИМ понижает эффективность работы ТЭО. 
  •  Ограничьте коэффициент пульсаций источника питания до уровня менее 10%. 
  •  Никогда не используйте ТЭО без радиатора. 
  •  Постарайтесь исключить избыточный перегрев ТЭО. 
  •  Правильно подобранный радиатор способствует повышению эффективности ТЭО. 
  •  В качестве материалов теплосбрасывающих систем ТЭО предпочтительны материалы Медь-Вольфрам и Медь-Молибден. 
  •  Учет газовой среды необходим для верного управления температурным режимом ТЭО. 
  •  Для эксплуатации ТЭО в газонаполненной среде необходимо либо осушить газ, либо использовать защиту ТЭО от влажности. 
  •  Для многокаскадного охлаждения ТЭО предпочтительна вакуумная среда. 

[1] Справочник по пайке под ред И.Е. Петрунина. Москва 2003.

[2] В.П.Исаченоко, В.А. Осипова, А.С. Сукомел. Теплопередача. Москва 1969. стр.220-221